多測點(diǎn)鎧裝熱電偶絕緣性能改進(jìn)

摘要:多測點(diǎn)鎧裝熱電偶溫度傳感器是航空發(fā)動(dòng)機某截面全周向集成溫度測量的專(zhuān)用特殊傳感器,絕緣性能是影響其測溫精度的關(guān)鍵因素之一。該產(chǎn)品結構和工作原理等方面分析絕緣性能的影響因素,在此基礎上,分別對傳感器輸入端、傳輸端、輸出端三部分進(jìn)行結構和工藝分析,開(kāi)展試驗驗證,并提出相應改進(jìn)措施,以從各方面提升傳感器絕緣性能。提出的改進(jìn)措施對于指導其他同類(lèi)鎧裝熱電偶溫度傳感器性能提升也具有指導意義。
　　隨著(zhù)現代航空發(fā)動(dòng)機向高溫、高壓、高轉速的“三高”方向發(fā)展,發(fā)動(dòng)機排氣溫度升高,測溫截面溫度梯度增大，實(shí)時(shí)正確地測量全截面排氣溫度對于提高發(fā)動(dòng)機的安全性、可靠性、穩定性至關(guān)重要一叫。為全面評估發(fā)動(dòng)機排氣溫度，通常采用沿發(fā)動(dòng)機截面全周向布置4~8支熱電偶溫度傳感器采集溫度信號并通過(guò)集電環(huán)連接，每路溫度信號通過(guò)集電環(huán)的補償導線(xiàn)傳輸至接線(xiàn)盒內并聯(lián)，再通過(guò)接插件將信號輸出至控制器進(jìn)行綜合計算。然而,該采用多支熱電偶溫度傳感器與.集電環(huán)集成測量的方式存在重量大、熱電偶輸出端與集電環(huán)接觸部位可靠性低、長(cháng)時(shí)間使用后信號輸出不.穩定等缺點(diǎn)，為滿(mǎn)足航空發(fā)動(dòng)機對排氣溫度采集與傳輸系統小型化、輕量化、集成化的改進(jìn)要求,多測點(diǎn)鎧裝熱電偶溫度傳感器應運而生。
　　多測點(diǎn)鎧裝熱電偶溫度傳感器是通過(guò)多路熱電偶感溫端采集發(fā)動(dòng)機周向各部位溫度信號,經(jīng)鎧裝電纜傳輸,在接線(xiàn)盒內將多組溫度信號并聯(lián),最終由接插件將信號輸出至控制器,即在一支傳感器實(shí)現溫度采集和信號傳輸的功能集成,有效實(shí)現減重。鎧裝熱電偶的絕緣性能是影響其測溫精度的關(guān)鍵因素之一。通常,為保.證測溫精度正確性，傳感器的絕緣電阻要求達到無(wú)窮大,在長(cháng)時(shí)使用后絕緣電阻仍可達到20MΩ以上間。然而,受原材料生產(chǎn)加工工藝等影響,加之多測點(diǎn)鎧裝熱電偶存在多個(gè)熱電極彎曲變形較大、焊點(diǎn)數較多等問(wèn)題，易產(chǎn)生密封性不佳情況,進(jìn)而影響產(chǎn)品的絕緣性能，個(gè)別產(chǎn)品使用后絕緣電阻會(huì )降低至1MΩ以下,從而造成溫度測量正確性較低情況。
　　分析了多測點(diǎn)鎧裝熱電偶溫度傳感器的工作原理和絕緣性能影響機理，在此基礎上依據產(chǎn)品結構特點(diǎn)和生產(chǎn)工藝過(guò)程分別對其輸入端、傳輸端和輸出端三部分進(jìn)行絕緣性能改進(jìn)研究，主要包括連接封裝方式、熱處理方式、插座結構、釬焊工藝和焊接工裝等改進(jìn)提升,并對相關(guān)改進(jìn)措施進(jìn)行試驗驗證,以期提高傳感器的絕緣性能。
1多測點(diǎn)鎧裝熱電偶絕緣性能影響機理分析
　　多測點(diǎn)鎧裝熱電偶溫度傳感器由多支鎧裝熱電極集成并聯(lián)組成，圖1為某型多測點(diǎn)鎧裝熱電偶溫度傳感器外形圖，傳感器主要由多個(gè)熱電極輸人端(測溫.端)、傳輸端(鎧裝電纜)、輸出端三部分組成，每個(gè)熱電極輸人端測量一個(gè)位置的溫度熱電勢變化，多路熱電勢信號在接線(xiàn)盒內并聯(lián)后通過(guò)插座輸出多測點(diǎn)的平均電勢。
 
　　鎧裝熱電極是將異種熱電極偶絲(如鎳鉻-鎳硅、鎳鉻-鎳鋁等)用絕緣氧化物(如氧化鎂、氧化鋁等)及金屬套管封裝,經(jīng)特殊工藝拉拔、旋鍛制成的可撓堅實(shí)組合體,主要包括熱電極測溫端和鎧裝電纜部分,圖2為鎧裝熱電極內部結構圖。熱電極內部異種熱電極偶絲串聯(lián)組成為-一個(gè)回路，當偶絲感溫端與連接儀表端(即參考端或冷端)存在溫差時(shí),在回路中產(chǎn)生熱電勢，通過(guò)測定熱電勢的大小并參考分度表即可得到感溫端的溫度值，此即為熱電效應或塞貝克效應8。
 
　　絕緣性能對熱電偶傳感器的影響機理可簡(jiǎn)化為如圖3所示的電路模型，當考慮絕緣電阻對熱電偶性能的影響時(shí)，相當于在熱電偶負載兩端并人一個(gè)絕緣電阻R絕:,熱電偶并聯(lián)后的總熱電勢UL可表示為
 
　　式中:rp為熱電偶自身電阻，約0~5Ω;Rx為電子控制器的內阻，為∞;R線(xiàn)為信號傳輸線(xiàn)的內阻，可忽略不計。則式(1)可簡(jiǎn)化為：
 
　　可以看出，如果鎧裝熱電偶絕緣導通,R絕降至接.近于0,則對傳感器輸出信號有明顯影響,進(jìn)而影響傳感器的測溫精度。
 
　　由鎧裝熱電極結構可知，熱電極內部填充的氧化鎂等氧化物的絕緣性能直接決定了熱電偶的絕緣性能。已有顯示,高純度氧化鎂粉在1100℃以?xún)染哂辛己玫慕^緣性能。然而,當氧化鎂粉純度不高或長(cháng)期暴露在空氣中與水汽接觸時(shí)，易吸附空氣中的水分子形成氫氧化鎂(式(3)),氫氧化鎂的絕緣性能遠低于氧化鎂,進(jìn)而造成絕緣電阻值降低。
 
2傳感器絕緣性能改進(jìn)研究
　　經(jīng)過(guò)前述對多測點(diǎn)鎧裝熱電偶溫度傳感器結構分析,分別對傳感器輸入端、傳輸端、輸出端三部分進(jìn)行結構和生產(chǎn)工藝分析,在此基礎上制定相應改進(jìn)措施,提升傳感器絕緣性能。
2.1輸入端絕緣性能改進(jìn)研究
　　傳感器輸入端主要由熱電極端部、氧化鎂粉及端.蓋組成。熱電極端部?jì)扰冀z通過(guò)激光焊接工藝連接成一個(gè)閉合回路,然后填充氧化鎂粉并做充分干燥處理，最后將端蓋與熱電極端部外殼焊接在一起實(shí)現密封。通常,端蓋與熱電極端部采用激光焊連接，若焊接時(shí)部分工藝細節注意不當會(huì )產(chǎn)生氣孔等焊接缺陷。經(jīng)分析，端蓋與熱電極端部焊縫之間存在氣孔的主要原因是焊接前氧化鎂粉干燥不充分，放置在空氣中可吸收空氣中的水分,焊接時(shí)由于溫度迅速升高,氧化鎂粉中的結晶水汽化形成焊接孔洞。
　　為驗證上述分析的合理性，選取600根熱電極,每200根為一-組進(jìn)行試驗進(jìn)行封焊合格率統計。第一組采用干燥箱干燥，干燥后直接取出放置在空氣中2h后進(jìn)行焊接;第二組采用干燥箱干燥,干燥后直接取出放置在空氣中24h后進(jìn)行焊接;第三組采用干燥箱干燥后取出立即進(jìn)行焊接，焊接時(shí)其余待焊熱電極放置在紅外干燥箱中，焊接時(shí)每焊接一根拿取一根。試驗后檢查焊縫質(zhì)量,3組熱電極端部封焊合格率分別為95%.87%、100%，表明充分干燥對提高熱電極焊接質(zhì)量效果明顯。隨吸潮現象的加重,熱電極端部封焊合格率降低,熱電極端部封焊時(shí)必須對其進(jìn)行充分干燥。
　　另一方面,激光焊焊接熔深相對較小，焊接強度較低，在發(fā)動(dòng)機特殊高溫振動(dòng)條件下易在焊縫處產(chǎn)生裂紋，影響熱電極端部密封性，進(jìn)而影響產(chǎn)品的絕緣性能。為解決該問(wèn)題,設計了如圖4所示的結構,即在熱電極端部采用高溫冷拉焊絲進(jìn)行氬弧焊封焊，焊絲材料與熱電極外殼材料相同,焊接過(guò)程中,采用純銅工裝對熱電極端部焊接處進(jìn)行包裹和定位，并減少由于焊接高溫產(chǎn)生的熱應力，在提高結構強度的同時(shí)實(shí)現焊料與熱電極金屬外殼完全融合，有效避免由于前期端蓋焊接結構焊縫失效造成的脫落或內部吸潮現象,保證了鎧裝熱電偶的絕緣性能。
2.2傳輸端絕緣性能改進(jìn)研究
　　多測點(diǎn)鎧裝熱電偶的傳輸端主要為鎧裝電纜經(jīng)過(guò)彎曲、旋鍛等變形工藝生產(chǎn),單路鎧裝熱電偶傳輸端通常采用整支鎧裝電纜加工，密封性相對較好。然而,由于多測點(diǎn)鎧裝熱電偶主要功能為測量發(fā)動(dòng)機某截面周向多點(diǎn)溫度，需對鎧裝電纜進(jìn)行較大程度的彎曲加工成型。鎧裝電纜外套管通常為GH3039、GH3128等高溫合金材料，其進(jìn)行彎曲變形前若熱處理工藝設置不當，易在彎曲過(guò)程中鎧裝電纜外套管產(chǎn)生宏觀(guān)或微觀(guān)裂紋(圖5),導致電纜內部氧化鎂絕緣層外露,進(jìn)而發(fā)生吸潮,從而降低絕緣性能。
 
 
　　選取GH3128為鎧裝電纜外套管材料的表面質(zhì)量良好的鎧裝電纜(1#)、表面粗糙度大的鎧裝電纜(2#)和彎曲變形后已產(chǎn)生裂紋的同段鎧裝電纜尾部(3#)樣品分別進(jìn)行900℃C和1100℃不同時(shí)間熱處理退火,試驗結果見(jiàn)表1。結果表明,經(jīng)過(guò)900℃退火處理不同時(shí)間后，鎧裝電纜彎曲后均產(chǎn)生裂紋。2樣品經(jīng)過(guò)10h退火后彎曲即產(chǎn)生裂紋;1樣品經(jīng)過(guò)40h退火后彎曲也產(chǎn)生裂紋;經(jīng)過(guò)1100℃、40h熱處理退火后對3種樣品彎曲均未發(fā)現裂紋。圖6(a)和圖6(b)分別為經(jīng)過(guò)不同溫度10h退火后鎧裝電纜外套管材料的微觀(guān)形貌，可以看到,經(jīng)過(guò)900℃退火后，顯微組織中有較多的顆粒狀析出物,而經(jīng)過(guò)1100℃退后,顯微組織中無(wú)顆粒狀析出物分布。這是由于GH3128合金在850~950℃易析出大量顆粒狀μ相,μ相屬于有害的硬脆相，塑性相的晶粒被硬脆相分割并分布在晶界上易產(chǎn)生應力集中,大大降低金屬的塑性;而經(jīng)過(guò)1100℃高溫固溶處理后,可有效將硬脆的μ相溶解,從而改善材料的塑性。
 
2.3輸出端絕緣性能改進(jìn)研究
　　多測點(diǎn)鎧裝熱電偶的輸出端主要包括用于將多路鎧裝熱電極傳輸端收集并聯(lián)和將其轉接至插座端的接線(xiàn)盒及用于信號集成輸出的插座，接線(xiàn)盒與鎧裝熱電極電纜間采用火焰釬焊連接，接線(xiàn)盒與插座采用氬弧焊焊接密封,插座焊杯通過(guò)銀銅焊與偶絲連接。輸出端各處若密封性不好，空氣中的水汽將通過(guò)非密封點(diǎn)進(jìn)入插座和接線(xiàn)盒內部與鎧裝熱電極內部氧化鎂絕緣物接觸，導致絕緣性能降低。因此,對于輸出端主要通過(guò)插座結構改進(jìn)設計、細化火焰釬焊工藝、設計專(zhuān)用焊接散熱工裝等方式提高產(chǎn)品絕緣性能。
2.3.1插座結構改進(jìn)設計
　　多測點(diǎn)鎧裝熱電偶的插座為常規圓形插座,插座外殼與插針之間通過(guò)玻璃燒結形成密封性絕緣體。表2對比了采用氬弧焊和銀銅焊焊接后通過(guò)氦質(zhì)譜檢漏儀測試插座氣密性結果,可以看出,經(jīng)過(guò)氬弧焊和銀銅焊后插座氣密性均有所降低，氬弧焊對插座氣密性影響更大，較焊接前泄漏量增加3個(gè)數量級。這主要是由于插座與接線(xiàn)盒的連接焊縫與玻璃燒結面間距離較近,氬弧焊接時(shí)產(chǎn)生的高溫易導致玻璃燒結面受熱變形,因玻璃燒結面與插座外殼差異產(chǎn)生縫隙使插座氣密性下降。
　　為盡可能避免焊接過(guò)程對傳感器輸出端氣密性的影響,對插座結構進(jìn)行改進(jìn)設計。如圖7所示,主要在.兩方面做了改進(jìn)設計:①插座一體化設計,將原有安裝板作為插座殼體的一部分，實(shí)現插座與接線(xiàn)盒焊接位置遠離玻璃燒結面;②對接觸件結構進(jìn)行改進(jìn),將焊杯.和轉接絲整合為焊針,省略銀銅焊。經(jīng)過(guò)試驗驗證,改進(jìn)后結構的密封性明顯提升。
 
2.3.2細化火焰釬焊工藝
　　多測點(diǎn)鎧裝熱電偶接線(xiàn)盒與鎧裝熱電極電纜間的焊接質(zhì)量是影響輸出端密封性的另一關(guān)鍵位置，該位置采用火焰釬焊進(jìn)行焊接密封,圖8為焊接位置宏觀(guān)及微觀(guān)示意圖。焊接工藝流程為首先通過(guò)專(zhuān)用工裝進(jìn)行熱電極組件裝配固定，然后在鎧裝熱電極電纜尾部接線(xiàn)盒內側涂MgO溶劑作為阻焊劑,為防止釬焊焊料熔融狀態(tài)時(shí)流淌至接線(xiàn)盒內部電纜端面污染鎧材內部絕緣氧化物,最后在待焊接處涂釬料進(jìn)行焊接。因此,影.響該位置焊接質(zhì)量的因素主要有零件清潔程度、阻焊劑配比焊接放置方式等,需在焊接時(shí)進(jìn)行精細化。
 
1)零件清潔程度。零件清潔程度對焊接質(zhì)量有影響,當接線(xiàn)盒內外部表面和鎧裝熱電極電纜表面存在油污、雜質(zhì)等且位于熱電極電纜與接線(xiàn)盒配合待焊處時(shí),將影響焊縫金屬熔合和焊接牢固性。因此,焊接前需對待焊零件采用無(wú)水乙醇或丙酮充分潔凈清洗。
2)阻焊劑配比。多測點(diǎn)鎧裝熱電偶接線(xiàn)盒與鎧裝熱電極電纜間的火焰釬焊釬料和阻焊劑涂覆位置如圖9所示，阻焊劑主要用于防止釬焊焊料熔融狀態(tài)時(shí)流淌至接線(xiàn)盒內部電纜端面污染鎧材內部絕緣氧化物。阻焊劑采用氧化鎂粉和去離子水按一定比例配制,其配比將直接影響待焊部位的焊接效果。
　　為了驗證不同濃度配比的氧化鎂阻焊劑的涂覆效果,將氧化鎂粉與去離子水(質(zhì)量比)按照1:1~1:4.5進(jìn).行配比進(jìn)行涂覆試驗,觀(guān)察阻焊劑的流布情況(表3)。結果表明,當氧化鎂粉:去離子水(質(zhì)量比)=1:1時(shí)，無(wú)法形成有效的糊狀物,混合物為半粉末狀態(tài),涂覆后混合物易脫落,不能起到有效黏接阻焊作用;氧化鎂粉:去離子水(質(zhì)量比)=1:3.5(或大于3.5)時(shí),混合物為液態(tài),涂覆后阻焊劑可流淌至待焊區域等其他部位,阻焊效果不佳;氧化鎂粉:去離子水(質(zhì)量比)=1:3時(shí)，氧化鎂粉與去離子水能夠形成黏度較好的糊狀物，涂覆后黏接和阻焊效果良好。
 
 
3)焊接放置方式。根據釬焊連接原理，由于釬料在高溫條件下呈液態(tài)，待焊工件的擺放方式將影響釬料的流淌性最終影響焊接效果。圖10分別研究了水平放置和垂直放置對焊縫的微觀(guān)影響，由顯微分析結果可知，采用水平放置焊接,焊縫末端可能存在釬料未流布區域,而采用豎直放置的方式，在重力作用下焊縫釬料流布均勻,填充密實(shí)。因此,垂直放置焊接更有利于焊料填充提高焊接質(zhì)量。
 
　　綜上,通過(guò)提高零件潔凈程度、合理調配阻焊劑、采用垂直放置方式釬焊均有利于改善焊縫質(zhì)量，提高.傳感器接線(xiàn)盒與鎧裝熱電極電纜間的焊接密封性。
2.3.3設計專(zhuān)用焊接散熱工裝
　　為進(jìn)一步提高傳感器輸出端焊接質(zhì)量,將插座與接線(xiàn)盒焊接位置遠離玻璃燒結面的同時(shí)設計了專(zhuān)用焊接散熱工裝,焊接工裝為兩半圓形純銅零件,焊接時(shí)可將插座包裹,迅速將焊接熱量散失,進(jìn)一步避免玻璃封接面承受較高溫度。為了驗證焊接工裝的有效性,按照傳感器輸出端結構試制(圖11)的試驗件,接線(xiàn)盒內部灌封氧化鎂粉,焊接插座時(shí)用紅外溫度計對玻璃封接面進(jìn)行監控，結果顯示在相同焊接工藝條件下,采用焊接工裝后玻璃封接面溫度(約140℃)可降至原未采用焊接工裝的玻璃封接面溫度的一半(約300℃)。
 
3結論
1)充分干燥后焊接對提高熱電極焊接質(zhì)量效果明顯，熱電極端部采用高溫冷拉焊絲進(jìn)行氬弧焊封焊替代激光焊焊接，并在焊接時(shí)采用純銅工裝也可改善熱電極端部密封效果，提高絕緣性能。
2)多測點(diǎn)鎧裝熱電偶傳輸端鎧裝電纜彎曲變形前進(jìn)行適當溫度固溶處理可有效將硬脆雜質(zhì)相溶解,改善材料的塑性,進(jìn)而保證鎧裝熱電極電纜彎曲質(zhì)量。
3)通過(guò)插座結構改進(jìn)設計、細化火焰釬焊工藝、設計專(zhuān)用焊接散熱工裝等方式也可提高傳感器輸出端的密封性能，接線(xiàn)盒與鎧裝熱電極電纜間的火焰釬焊工序中,提高零件潔凈程度、合理調配阻焊劑、采用垂直放置方式釬焊均有利于改善焊縫質(zhì)量，從而改善傳感器的絕緣性能。